Kısa dalga alıcı-verici "Druzhba-M". Kararlı pürüzsüz aralık üreteci

A. Pershin UA9CKV

Telsiz, 1,8 ... 29 MHz kısa dalga aralığında amatör radyo iletişimi için tasarlanmıştır. İşin türü - telefon (SSB) ve telgraf (CW). Alıcı-verici tamamen yarı iletken cihazlar ve mikro devreler üzerinde yapılmıştır, yerleşik bir dijital ölçeğe sahiptir (bu koleksiyonda yayınlanan bir radyo amatör V. Krinitsky'nin (RA9CJL) şemasına göre), yerleşik bir güç kaynağına sahiptir. Alıcı-verici, ayrı frekanslarda radyo iletişimine izin veren harici bir GPA bağlantısı sağlar.

Alıcı-verici geliştirilirken, alıcı-vericinin bir bütün olarak iyi ergonomik özellikleri ve alıcı yolun yüksek dinamik parametrelerinin elde edilmesine esas dikkat gösterildi.

Alıcı girişinde bir RF amplifikatörünün olmaması, üst düzey dengeli bir karıştırıcı kullanılması, düşük gürültülü ve doğrusal bir IF yolu, ilk görevi gerçekleştirmeyi mümkün kıldı. İkinci sorun, alıcı girişinde ayarlanamaz bant geçiren filtreler, elektronik aralık değiştirme ve "alma-gönderme" modunda kullanılarak çözüldü.

Pirinç. 1. "Ural-84" alıcı-vericisinin işlevsel şeması

Alıcı-verici (Şekil 1), bir frekans dönüştürmeli şemaya göre yapılır. 9100 kHz'lik bir ara frekansın seçimi, 1982 için Radio dergisi No. Devre şemasında küçük değişikliklerle FP2P-410-8.815 tipi). Alma-gönderme modunda alıcı-vericinin ortak düğümleri şunlardır: düşük geçişli filtreler Z1, bant geçişli filtreler Z2, karıştırıcı U1, tersinir eşleme aşaması A1, pürüzsüz aralık üreteci G1, kuvars filtresi Z3.

Telsizin temel teknik verileri
10 dB, μV sinyal-gürültü oranında alıcı yolun hassasiyeti, daha kötü değil
Tıkanma için dinamik aralık, dB
İki sinyal seçiciliği (sinyal ayarı 20 kHz ile), dB
Bant genişliği değiştirilebilir: SSB modunda, kHz
CW modunda, kHz
AGC kontrol aralığı (çıkış voltajı en fazla 6 dB değiştiğinde), dB, en az
Jeneratör frekans kayması, yarım saatlik bir "ısınma" sonrasında 20 dakika boyunca en yüksek frekansta, Hz, artık yok
Anten eşdeğerinde (R=75 Ohm) ölçülen iletim yolunun çıkış gücü, W, en az
Taşıyıcı ve çalışmayan yan bandın bastırılması, dB, en az
Anten giriş empedansı, Ohm

Alım veya iletim için düğümlerin bağlantısı, K1, K2 röle kontakları ve ayrıca S1 anahtarı ile yapılır. Diyagram, alma modundaki düğümleri gösterir. Alçak geçiren filtreler Z1, adım zayıflatıcı ATT ve üç döngülü bant geçiren filtreler Z2 yoluyla anten girişinden gelen sinyal, dengeli karıştırıcı U1'e beslenir. Aynı karıştırıcıya voltaj, düzgün bir yerel osilatör G1'den sağlanır. Dönüştürülen sinyal, tersinir L / tipi bir eşleştirme aşamasından geçer ve ardından Z3 kuvars filtresine geçer, A2 düğümü tarafından yükseltilir ve referans kristal osilatör G2'den gelen voltajla karıştırıldığı U2 karıştırıcısına girer. Mikser çıkışından gelen düşük frekanslı sinyal, düşük frekanslı amplifikatör A3'e ve buradan da BA1 hoparlörüne gider.

Alımdan iletime geçerken, ilgili işlevsel birimlerin değiştirilmesi gerçekleşir. Bu manuel olarak veya sistem tarafından yapılır. ses kontrolü. A4 düğümü tarafından güçlendirilen BFJ mikrofonundan gelen sinyal, sırasıyla S1 anahtarını kontrol eden A8 ses kontrol cihazına ve ayrıca referans osilatörden voltaj alan mikser U3'e gider. Üretilen DSB sinyali, A5 düğümü tarafından yükseltilir, bir üst yan bant ile 9100 kHz'lik bir ara frekans voltajının seçildiği bir kuvars filtre Z3'ten geçer ve A1 düğümünden, diğer girişi ile beslenen karıştırıcı U1'e girer. pürüzsüz yerel osilatör voltajı. Karıştırıcı U2'nin çıkışından bant geçiren filtreler Z2 tarafından seçilen çalışma frekansının sinyali A6 yükselticisine beslenir ve daha sonra A7 düğümündeki güç yükseltilerek Z1 düşük geçiş filtresi aracılığıyla WA1 antenine beslenir.

Alıcı-vericide telgraf sinyalinin oluşumu, tek yan bantlı bir sinyal biçimlendirme cihazı yerine A5 düğümüne bağlı manipüle edilmiş bir G3 üreteci kullanılarak gerçekleştirilir.

Telsiz blok prensibine göre yapılmıştır. Diyagramda, her bloktaki elemanların numaralandırılması farklıdır.

Ana kart (düğüm A6, Şekil 2) tersinir bir karıştırıcı, bir eşleştirme aşaması, bir alıcı IF yolu, kuvars filtreler, bir karıştırma detektörü, bir alıcı düşük frekanslı amplifikatör, bir AGC devresi ve bir geniş bant voltaj amplifikatörü içerir. Pürüzsüz bir yerel osilatörün.

Şekil 2a. devre şeması alıcı-verici ana kartı (düğüm A6)

Şekil 2b. Alıcı-vericinin ana kartının şematik diyagramı (düğüm A6)

Üst düzey pasif karıştırıcı VD1 - VD8, T2, T3, çift dengeli bir şemaya göre monte edilir. Tuhaflığı, hacimsel kısa devre bobinli geniş bant transformatörlerinin kullanılmasıdır (tasarım, Radyo dergisi No. 1, 1983'te açıklanmıştır). Karıştırıcıda KD514A tipi modern yüksek frekanslı diyotların (ve hatta AA112 tipi Schottky bariyerli daha iyi diyotların) kullanılması durumunda, içindeki sinyal kaybı yaklaşık 4 ... 5 dB olacaktır. Alınan sinyal, transformatör T2'nin birincil sargısı L3'e beslenir. Dönüştürülen sinyal, L4 sargısının orta noktasından alınır. Pürüzsüz yerel osilatörün voltajı, bir VTI transistörü üzerindeki bir geniş bant yükseltici tarafından yükseltilir ve T3 transformatörünün giriş sargısı L7'ye beslenir. güçlü bir alan etkili transistör VT2, bir kuvars filtreli kaskadla eşleşen bir mikser monte etti. KP905 tipi transistör, iyi gürültü parametreleri ve doğrusallığı nedeniyle seçilmiştir. Kaskad alırken, ortak bir kapıya ve yaklaşık 12 dB'lik bir kazanca sahip bir amplifikatör olarak çalışır, giriş empedansı aktif bir karaktere sahiptir ve geniş bir frekans aralığında sabittir. 9100 kHz frekansta sekiz kristalli bir SSB kuvars filtresi ile koordinasyon, bir L12 ototransformer kullanılarak sağlanır.

ZQ1 ve ZQ2 kuvars filtrelerinin şemaları, Şek. 3 ve 4.

Pirinç. 3. ZQ1 kuvars filtresinin şematik diyagramı

Pirinç. 4. ZQ2 kuvars filtresinin şematik diyagramı

ZQ1 filtresi aşağıdaki parametrelere sahiptir:

ZQ1 filtresinde Granit radyo istasyonundan 9000 ... 9150 kHz frekanslı kuvars rezonatörler kullanılıyorsa, filtre devresindeki kapasitans değerleri değişmeden kalabilir.

ZQ2 filtresinde bant genişliği değiştirilebilir. SSB modunda 2,3 kHz'dir ve CW modunda 68 pF kapasitörler kuvars rezonatörlere paralel bağlandığında bant genişliği 800 Hz'e kadar daralır.

İletim sırasında, transistör VT2 üzerindeki kaskat bir kaynak takipçisidir. Bu kaskadın çalışma modu, kontrol baralarından gelen anahtarlama gerilimleri ile tersine çevrilir. Rx veriyolunda +15 V alırken, Tx veriyolunda 0 V. Rx veriyolunda 0 V, Tx veriyolunda +15 V iletirken. VD9 ve VD10 diyot anahtarları, L12 otomatik dönüştürücünün "sıcak" ucunu alırken transistörün tahliyesine veya iletime geçerken kapısına bağlar. Ototransformatör L12'nin "soğuk" ucunun topraklanması yüksek frekans alırken, diyot anahtarı VD10 ve kapasitör C5 aracılığıyla, iletim sırasında - diyot anahtarı VD9 ve kapasitör C4 aracılığıyla gerçekleşir.

VT5, VT6 transistörlerinde, yaklaşık 20 dB'lik bir kazanca sahip olan IF'nin ilk kademesi monte edilir. P devresi L17C29C30, kaskod devresinin transistörlerini eşleştirmenize ve yararlı sinyalin ek filtrelemesini gerçekleştirmenize olanak tanır. Kademeli yük, L16C26 devresidir. İkinci kuvars filtre ZQ2 ile koordinasyon, bağlantı bobini Lsv kullanılarak gerçekleştirilir. Bu filtre, 3dB bant genişliği 2.6kHz olan 4 kristalli bir merdiven filtresidir. Telgraf sinyallerini alma modunda, kuvars filtrelere paralel olarak yaklaşık 68 pF'ye eşit kapasitörler bağlayarak RES-49 tipi bir röle kullanılarak yaklaşık 0,7 kHz'lik dar bir banda anahtarlanır. 2,4 kHz ve ZQ2 bant genişliğine sahip iki kuvars filtre ZQ1'in kullanılması, 100 dB'ye ulaşan filtrelerin "şeffaflığı" dışındaki sinyallerin bastırılmasını önemli ölçüde iyileştirdi. Ana sinyal amplifikasyonu, DA1 K224UR4 yongası üzerinde bir kademeli olarak gerçekleştirilir (K2US248, eski tanımdır). VT8, VT9 transistörlerindeki karıştırma detektörünün özel bir özelliği yoktur. Dedektör ile DA2 çipindeki düşük frekanslı ön amplifikatörün girişi arasına, alıcı yolun gürültüyü ve seçici parametrelerini iyileştiren bir ZQ3 tipi D3.4 düşük geçiş filtresi (Granit radyo istasyonlarından) bağlanır. ULF çıkış aşaması, VT15, VT16, VT17 transistörleri üzerindeki olağan şemaya göre monte edilir. Monte edilmiş transistör VT14'te elektronik anahtarİletim modunda ULF girişinin şöntlendiği. Telgraf modunda, iletim sırasında otokontrol sinyalini dinlemenizi sağlayan bu tuş kapalıdır.

AGC devresi bir ön amplifikatör AGC DA3, VT13, bir yayıcı izleyici VT12, AGC dedektörleri VD18, VD19 ve VD24'ten oluşur. VT11 transistörü ve VD17 diyotu üzerine yaklaşık 0,2 s'lik bir deşarj süresine sahip bir yardımcı "hızlı deşarj" devresi monte edilmiştir.

Yararlı bir sinyal alındığında, AGC deşarj süresi ana R36C53 zinciri tarafından belirlenir. Sinyal kaybolduğunda, C53, VD17 diyotu ve VT11 transistörü aracılığıyla hızla boşaltılır. Kaynak takipçisi VT10'dan, artan sinyal gücüyle artan pozitif AGC voltajı, IF aşamalarının kazancını kontrol eden kontrol transistörleri VT4 ve VT7'ye uygulanır. AGC gecikmesini uygulamak için, transistör VT6'nın kaynağı kaynağa bağlanır referans voltajı bir VD11 zener diyot ve bir direnç R25 üzerine monte edilmiştir. İletim modunda, alıcının IF yolunu pratik olarak kapatan VT4, VT7 transistörlerine +15 VTX-O BRX anahtarlama voltajı uygulanır. VT3 transistörüne, SSB veya CW sinyal iletim modunda çalışan ayarlanabilir bir amplifikatör monte edilmiştir. Kademeli kazanç, ikinci kapı VT3'teki voltaj değiştirilerek ayarlanır ve -40 dB'den daha fazla bir derinliğe ulaşır. İstenirse bu transistörün ikinci kapısına ALC gerilimi uygulanabilir.

A2 düğümü (Şekil 5) şunları içerir: alıcının bir adım zayıflatıcısı, bir anahtarlama rölesi K17, bant geçiren filtreler ve vericinin ön aşamaları. Alma modunda, A1 düğümünden gelen sinyal, iki direnç üzerinde yapılan bir zayıflatıcıya beslenir, P-bağlantıları: 10 dB ve R4R5R6 - 20 dB zayıflama sağlayan R1R2R3. Zayıflatıcı, "O", "10 dB", "20 dB", "30 dB" konumlarına sahip S7 "ATT" alıcısının ön panelindeki bir anahtar tarafından kontrol edilir. P-linkler, K13 - K.16 tipi RES-49 (RES-79) röle kontakları tarafından anahtarlanır. Zayıflatıcıdan sonra, sinyal K17 rölesinin (RES-55A) normalde kapalı kontaklarından geçer ve seçimi altı basmalı düğme "Aralık" (SI -) tarafından yapılan üç devreli bant geçiren filtrelere girer. S6) bağımlı sabitleme ile. Menzil filtrelerinin değiştirilmesi, K1 - K12 tipi RES-49 (RES-79) rölesi kullanılarak gerçekleştirilir. Bant geçiren filtreler, görüntü kanalını 80 dB'den fazla bastırır.

Şekil 5. Ön amplifikatör gücü ve bant geçiren filtrelerin şematik diyagramı (düğüm A2)

Bant geçiren filtreleri ve bir zayıflatıcıyı değiştirmek için bir rölenin kullanılması, diyot anahtarları kullanılarak anahtarlanırken mümkün olan en yüksek dinamik aralığı elde etme arzusundan kaynaklanmaktadır ( pin diyotları vb.), dinamik aralıkta önemli bir azalma ve alıcı yolun gürültüsünde bir artış nedeniyle gerekçelendirilmemiştir.

Bant geçiren filtrelerden sonra sinyal, daha önce tartışılan A6 düğümüne girer. İletim modunda, A6 düğümünden gelen SSB veya CW sinyal voltajı, bant geçiren filtrelerden ters yönde geçer ve K17 rölesinin kontakları aracılığıyla, yükseltildiği mikrodalga transistörler VT2, VT3, VT4 üzerinde yapılmış bir geniş bant amplifikatörüne girer. 5 ... 7 In eff. 1,8...35 MHz aralığında en fazla 2 dB eşitsizlik ile.

Preamplifikatörün yükü, A6 düğümündeki karıştırıcı transformatörlere benzer şekilde, hacimsel kısa devre dönüşlü bir geniş bant transformatörüdür (77). Geniş bant transformatörü T2, bir bakır boru üzerine yerleştirilmiş 16 ferrit halkadan yapılmıştır (tasarım, 1984 için "Radio" No. 12 dergisinde açıklanmıştır). R10R11C6 ve R23C14 zincirleri, preamplifikatörün frekans tepkisini yürütür. Dirençler R13, R24, yükseltilmiş frekansların tüm aralığı boyunca minimum çıkış voltajı eşitsizliğine göre seçilir. Transistör VT1 üzerindeki kaskat, anten devresini A1 düğümünde değiştirmek için gerekli gecikmeli bir elektronik anahtardır.

Düğüm A1 - verici güç amplifikatörü (Şekil 6), güçlü bir alan etkili transistör VTI tipi KP904A üzerinde yapılmıştır. Ayrıca alçak geçiren bant filtreleri (P devresi), RES-10 tipi anahtarlamalı röleler de vardır.

Ön yükselticiden gelen çalışma frekansındaki sinyal voltajı, VTI transistörünün kapısına uygulanır ve yaklaşık 30 watt'lık bir çıkış gücüne yükseltilir. Kademenin yükü, iyi bilinen bir tekniğe göre 300 NN geçirgenliğe ve 32 mm çapa sahip bir ferrit halka üzerinde yapılmış geniş bantlı bir transformatördür. Transistörün maksimum boşaltma akımı 2 A'ya ulaşır. İletim sırasında kapalı olan K13 rölesinin kontakları aracılığıyla, güçlendirilmiş sinyal alçak geçiren bir filtreden geçer ve antene (konektör XI) girer. Direnç R5, transistörün başlangıç ​​akımını ayarlamak için kullanılır. R7C31 zinciri aracılığıyla, frekansa bağlı bir OOS gerçekleştirilir. Güç amplifikatörü oldukça iyi bir doğrusallığa sahiptir. -de doğru seçim sakin akım, bant dışı emisyonlar -50 dB'ye kadar bastırılır.

Soket XI'den alma modunda, sinyal düşük geçiş filtresi aralığından geçer ve K13 rölesinin (RES-55A tipi) normalde kapalı kontaklarından bant geçiş filtreleri aralığına (A2 düğümü) girer.

Uygulamanın gösterdiği gibi (alıcı-vericide 6000'den fazla bağlantı yapılmıştır), güç amplifikatöründeki nispeten düşük güçlü rölelerin genellikle arızalanacağına dair korkular temelsizdir, çünkü bir sinyal yokluğunda tüm kontakları değişir.

Düzgün aralık üreteci - düğüm A3 (Şekil 7), S1 -S6 basmalı düğme anahtarlarının ikinci yönünde (birincisi bant geçiren filtreleri değiştirmek için) güç kaynağı tarafından anahtarlanan altı ayrı aralık üretecinden oluşur. Alan etkili transistör VTI'da, jeneratör doğrudan endüktif üç noktalı devreye göre monte edilir. Transistör VT2 - yayıcı takipçisi. Altı yayıcı izleyicinin hepsinin yükü, direnç R6'dır. Üzerindeki yaklaşık +5 V'a eşit voltaj düşüşü, çalışmayan tekrarlayıcıların yayıcı bağlantılarını kapatır, böylece diğer aralık jeneratörlerinin çalışan jeneratörün frekansı üzerindeki etkisi hariç tutulur. ..GPA frekanslarının aralıklara göre dağılımı ve devre verileri Tablo'da verilmiştir. 1. GPA frekansları, bant değiştirilirken istenen yan bant otomatik olarak seçilecek şekilde seçilir. K1, K2 rölesi (RES-55A) kullanılarak alıcı-vericiye harici bir GPA bağlanabilir. Mekanik anahtarlamanın yokluğu ve ayrıca her aralık için dikkatli termal kompanzasyonlu ayrı devrelerin varlığı, frekans çoğaltmaya başvurmadan iyi bir kararlılık elde etmeyi mümkün kıldı. Yerel osilatörün bu yapısı, çıkış voltajlarının seviyelerini optimize etmenize, frekansta bir örtüşme oluşturmanıza ve her bir aralık için ayar değerini bağımsız hale getirmenize olanak tanır.

tablo 1

Menzil	GPA frekansı, MHz				Sarma adımı, mm	Not
				gümüşlenmiş 0.8		Çerçeve - 12 mm çapında seramik Sıcak sarma, BF-2 yapıştırıcı ile gerdirme ve 100°С kurutma
				gümüşlenmiş 0.8

SSB ve CW sinyal voltajı düzeltici - düğüm A4, şekil 2'de gösterilmiştir. 8. VTI transistörüne 9100 kHz frekanslı bir referans kristal osilatörü monte edilmiştir. Transistör VT2, referans osilatör sinyalinin VD1, VD2 varikapları ve T1 trafosu üzerindeki dengeli bir modülatöre beslendiği bir tampon aşamasıdır. Modülatör yüksek bir doğrusallığa sahiptir ve taşıyıcı frekansını en az 50 dB bastırmanıza izin verir. DA1 yongasındaki kaskat [bir mikrofon ULF'dir, "yükseltilmiş düşük frekanslı voltajın dengeli modülatörün L3 sargısının orta noktasına ve VT6 yayıcı takipçisi aracılığıyla ses kontrol sistemine (VOX) verildiği" bir mikrofon ULF'dir. ) VT5 transistöründeki kaskad, kuvars ZQ2 tarafından stabilize edilmiş manipüle edilmiş bir telgraf yerel osilatörüdür. Frekansı, referans yerel osilatörün frekansından 800 ... 900 Hz daha yüksektir, yani ZQ1'in "saydamlık" bandına denk gelir kuvars filtre.

İşin türüne, telefona veya telgrafa bağlı olarak, VT4 verici takipçisi, K1 rölesinin kontakları aracılığıyla ya dengeli bir modülatörden (SSB) veya bir telgraf yerel osilatöründen (CW) voltaj alır. Transistör VT4'ün çıkışından, A6 düğümüne (ana kart) daha fazla dönüşüm için sinyal sağlanır. Ayar direnci R21 kullanılarak, ULF mikrofonunun gerekli kazancı, RI8, R15 dirençleri kullanılarak ayarlanır, referans yerel osilatörün taşıyıcı frekansı dengelenir. Endüktans L1, ZQI kristal filtresinin alt eğiminde referans yerel osilatörün frekansının ince ayarını yapmaya hizmet eder.

Telsizin "alma" modunda çalışması veya<передача" управляет коммутатор - узел А7 (рис. 9). Собственно коммутатор выполнен на мощных транзисторах VT5 - VT9. Транзисторы VT1. VT3, VT4 входят в систему VOX. VT7 - Anti-VOX. С помощью подстроечного резистора R1 устанавливается задержка срабатывания системы голосового управления, a RIO - порог срабатывания системы VOX. Резисторы R14 устанавливает порог срабатывания системы Anti-VOX. На транзисторах VT10 - VT12 выполнен стабилизатор напряжения плавного гетеродина +9 В. На транзисторе VT13 собран усилитель S-метра. В режиме приема на его вход через диод VD7 подается напряжение АРУ с основной платы, а через диод VD8 напряжение с узла А1, пропорциональное току стока мощного транзистора VT1. С помощью подстроечного резистора R19 устанавливается нуль S-метра, a R20 служит для калибровки.

Şekil 9. RX - TX anahtarının, +9 V voltaj regülatörünün ve S-meter amplifikatörünün (A7 düğümü) şematik diyagramı

Komütatör, hem SSB hem de CW modunda XI konektörünün 9 pimine bağlı bir pedaldan kontrol edilebilir. CW modunda, XI konnektörünün 7 pimine bir elektronik otomatik telgraf anahtarından uygulanan pozitif darbeler, sesli kontrol sistemini etkiler, yani telsizin yarı çift yönlü çalışması gerçekleştirilebilir. +15 V TX - O V RX voltajları, X1 konnektörünün 1.3 pinlerinden alınır ve alıcı-verici düğümlerine beslenir.

Güç kaynağındaki +40 V ve +15 V dengeleyiciler (Şekil 10) bilinen şemalara göre yapılır ve akım korumalıdır.

Alıcı-verici düğümlerinin bağlantı şeması, Şek. 11. Çerçeve, uçta M2.5 vidalarla bağlanan 5 mm kalınlığında duralümin levhalardan yapılmıştır. Ön ve arka paneller 315X130 mm boyutlarındadır ve 270X130 mm boyutlarında iki yan duvar ile birbirine bağlanmıştır.

Yan duvarlar, ön ve arka panellerin kenarlarından 40 mm mesafeye kurulur ve baskılı devre kartlarının yerleştirildiği bodrumları oluşturur: solda - A2 düğüm kartı, sağda - A7, A5 düğümleri (elektronik telgraf) anahtar). Yan duvarlar arasına ön ve arka panellerin alt kenarından 40 mm yükseklikte 225X150 mm ölçülerinde bir alt şasi sabitlenmiştir. Bunun üzerine yerel osilatör A2 ve şekillendirici A4 panoları monte edilmiştir. Altta bodrumda A6 ana panosu ve yan duvarlar arasında ön ve arka panellerin alt kenarlarından 25 mm yükseklikte 225X80 mm ebadında ikinci bir tali şase bulunmaktadır. Sağ üstte bir güç kaynağı trafosu ve bodrumda altta +40 V ve +15 V dengeleyici kartı vardır.Şekil 12, 13 ve 14, alıcı-vericinin ön, ön ve arka panellerinin boyutlarını göstermektedir. .

Güç amplifikatörü düzeneği, alıcı-vericinin arka panelinin ikinci alt kasasının yukarısında, çıkış katının güç transistörü ile birlikte takılı olan 115x90x50 mm ölçülerindeki korumalı bir kutu içinde bulunur. Arka panelde, güçlü çıkış aşaması transistörleri ve voltaj dengeleyiciler için 15 mm yüksekliğinde 29 nervürlü bir radyatör bulunur. Radyatörün boyutları 315x90 mm'dir.

Şekil 12. alıcı-verici ön paneli

Şekil 13. Telsizin ön paneli

Şekil 14. Telsizin arka paneli

A2, A4, A5, A6, A7 düğüm kartları çıkarılabilir. GRPPZ-(46)24SHP-V tipi konektörler kullanılarak kablo demetine bağlanırlar. Pürüzsüz yerel osilatör kartı, korumalı bir kutuya yerleştirilmiştir.

Ana kart A6, 1,5 ... 2 mm kalınlığında ve 210X 137,5 mm boyutlarında çift taraflı cam elyafından yapılmıştır. Parçaların yan tarafındaki folyo tabakası çıkarılmaz. Kasaya bağlı parçaların uçları, levhanın her iki tarafındaki folyoya lehimlenerek ortak bir "zemin" oluşturur. Parçaların yanlarında kalan delikler, ortak bir kabloya kısa devre olmasını önlemek için havşa açılmıştır.

A6 düğümünün baskılı devre kartı, Şek. 15.

Kuvars filtreler yapılır. Granit radyo istasyonlarından B1 rezonatörlerinde ayrı korumalı ve iyi lehimlenmiş pirinç kutular.

Şek. Şekil 16, A4 düğümünün baskılı devre kartını ve üzerindeki elemanların yerleşimini göstermektedir.

Değişken kapasitör - R-123 radyo istasyonundan altı bölüm. Yerel osilatör devreleri, bölmelerle ayrılmış kapasitör bölümlerinde doğrudan bulunur. R-108 radyo istasyonlarından değişken kapasitörler kullanmak mümkündür. Bu durumda, iki kondansatör alınır ve mevcut dişli kullanılarak senkronize olarak birbirine bağlanır ve sekiz bantlı bir GPA oluşturmanıza olanak tanır.

Alıcı-verici, MLT-0.125 (MLT-0.25) tipi sabit dirençler, SP4-1 tipi ayar dirençleri kullanır. Röle - RES-55A (RS4.569.601), RES-10 (RS4.524.302), RES-49 (RS4.569.421-07). Değişken dirençler tip SPZ-12a. KM, KLS, K50-6 tipi kapasitörler.

50 μH yüksek frekanslı bobinler F-1000NN K7X4X2 ferrit halkalara sarılır ve her biri 30 tur PELSHO 0.16'ya sahiptir ve 100 μH bobinler yaklaşık 50 dönüşe sahiptir.

Bant geçiren filtre devresi verileri şu şekilde verilir: Tablo 2. Buradaki tüm bobinlerin çapı 5 mm, çekirdek SCR tipi SB12A'dır.

Tablo 2

dönüş sayısı

dönüş sayısı

dönüş sayısı

dönüş sayısı

dönüş sayısı

dönüş sayısı

Kapasite, pf

Kapasite, pf

Kapasite, pF

Kapasite, pf

Kapasite, pf

Kapasite, pf

İÇİNDE Tablo 3 diğer elemanların sargı verileri verilmiştir.

Tablo 3

	atama	dönüş sayısı	Çerçeve, manyetik çekirdek		Not
					Mandrele sarma, çerçevesiz. Ayar yapılırken sarma adımı seçilir.
					Hacimsel dönüşlü bir transformatör tasarımına göre gerçekleştirilir. Tasarım "Radyo" 1984, No. 12'de açıklanmıştır.
			8x2 halka	Bakır boru
			M600NM K 10X6X3
			0 5 mm, seri. SCR		L3 - iki kabloda, L4 - L3 üzerinden eşit olarak
			20VCh K10H6HZ
					2T1 ile aynı
			20VCh K10H6HZ
			M1000NM K10H6HZ		İki telle sarma
			Çap.5 mm Y=20 mm		Sıradan sarma, ekran 16X16X
		Lsv \u003d 4 dönüş	SCR çekirdeği
			20VCh K10H6HZ		trifilar sarma
					6 sıkıca bükülmüş tel ile sarma, 3 tel paralel

Bant geçiren filtrelerin konturları 20x20 mm boyutlarında ve 25 mm yüksekliğinde alüminyum ekranlara yerleştirilmiştir.

Toplam gücü yaklaşık 70 W olan bir güç kaynağı transformatörü, OL50 / 80-40 manyetik devresinin bir bant halkası üzerine sarılır. Birincil sargı, PEV-2 0.41 tel ile sarılır ve 1600 dönüş içerir. Sekonder sargı PEV-2 1.5 tel ile sarılır ve 260 dönüş içerir.

A6 düğümündeki transistör KP905, KP903A ile değiştirilebilir. alıcı-verici kurulumu. Elemanları panolara monte etmeden önce, servis verilebilirliklerini kontrol etmek gerekir. İlk olarak, her kart ayrı ayrı yapılandırılır. Bunun için ayrı bir güç kaynağı ve gerekli cihazlar kullanılır.

Ayarın aşağıdaki sırayla gerçekleştirilmesi tavsiye edilir. :

Düğüm A7. Transistör VT1'in toplayıcısı ortak bir kabloya bağlanır ve direnç R7, transistör VT6'nın toplayıcısındaki artık voltaj +0,3 V'tan fazla olmayacak şekilde seçilir. Bağlantılar geri yüklenir. Direnç seçimi R8. R9, VT9 toplayıcısında sıfıra yakın, ancak +0,3 V'tan fazla olmayan bir voltaj ayarladı. XI konektöründeki 1, 3 numaralı pinler, yaklaşık 30 ohm dirençli ve en az 5 dağıtma gücüne sahip dirençlere ayarlandığında yüklenmelidir. watt.

A3 düğümü. Menzil jeneratörlerinin kurulması, Tabloda belirtilen üretim frekansının ayarlanmasından oluşur. 2, C2, C3 kapasitörlerini ve L1 endüktans dönüş sayısını kullanarak (bobinden gelen musluk, dönüşlerin 1/4-1/5'inden alınır). Kondansatör C4, üretim kararlılığını kontrol ederek minimum olacak şekilde seçilir. C5 seçimi, gerekli frekans ayarlamasını ayarlar. Sonuç olarak, farklı TKE'ye sahip gruplardan oluşan bir kapasitör C3 kullanılarak devrenin kapsamlı bir termal kompanzasyonu gerçekleştirilir. Termal dengeleme sırasında GPA kutusu 35...40 °C'ye kadar ısınır. R6 direnci üzerindeki çıkış voltajı 0,15 ... 0,2 Veff olmalıdır.

Modülatöre sağlanan transistör VT3'ün tahliyesindeki RF voltajı yaklaşık 2 Veff olmalıdır. DA1 mikro devresinin çıkışındaki LF voltajı, 1000 Hz frekanslı ve 3 ... 5 mV genlikli bir ses üretecinden mikrofon girişine voltaj uygulandığında 1 ... 1,5 A olmalıdır. Modülatör şu şekilde yapılandırılır: ilk olarak, C26 kullanılarak VT4 yayıcıya bir RF milivoltmetre bağlanarak, L3C26VD1VD2 devresi maksimum sinyale rezonansa ayarlanır. Daha sonra mikrofon yükselticisinin girişi kısa devre edilir ve R18, R15 dirençlerinin sıralı ayarlanmasıyla modülatör, VT4 yayıcısındaki minimum RF voltajı tarafından taşıyıcı frekansının maksimum bastırılması için dengelenir.

Manipüle edilmiş osilatörün ayarı, ZQ2 kristal osilatörün frekansını ayarlamaktır. Referans osilatör frekansından 800...900 Hz daha yüksek olmalıdır (konektör XI'in 5, 28 pimlerindeki bir frekans ölçer tarafından kontrol edilir). Bu noktadaki çıkış voltajının değeri, hem telgraf hem de telefon modunda yaklaşık 0,3 V olmalıdır (yüksek sesle "a ... a" telaffuz edilirken). Verici takipçisi VT2'nin çıkışında, referans osilatör voltajı 1,5 ... 1,8 Veff olmalıdır.

Düğüm A6. Kart kurulumu ULF alıcısı ile başlar. Hassasiyeti normal çıkış hacminde 5...10 mV olmalıdır. Dedektör VT8, VT9, referans yerel osilatör voltajı uygulandığında dengelenir ve IF çıkışındaki gürültüyü en aza indirmek için direnç R31 ayarlanarak giriş kısa devre edilir. IF ayarının özel bir özelliği yoktur ve devrelerin kuvars filtrenin ortalama frekansına ayarlanmasından oluşur (AGC sistemi devre dışı bırakıldığında, X1 konnektörünün 11 pimi toprağa kısa devre yapar). AGC sisteminin çıkışında (konektör XI'in pim 13'ü), girişine (kapasitör C75) yaklaşık 30 ... 40 mV'luk bir voltaj uygulandığında sabit voltaj yaklaşık +5 V'luk bir pozitif değere ulaşmalıdır. ses üreteci.

Dengeli modülatöre (L7 sargısında) sağlanan GPA voltajı 1,3 ... 1,5 Veff olmalıdır. İletim sırasında, transistör VT2'nin kaynağındaki SSB veya CW sinyalinin voltajı 0,3 Veff'i geçmemelidir. VT4 ve VT7 transistörlerinin toplayıcılarındaki sabit voltajlar, sırasıyla +9 V ve +2,6 V değerine sahiptir. Bu durumda karıştırıcıya GPA gerilimi uygulanmalıdır. Bir RF jeneratöründen L3 sargısına yaklaşık 1 mV değerinde bir giriş sinyali uygulandığında, bu transistörlerin kollektörlerindeki gerilimler sırasıyla +0,4 V ve +0,3 V'a düşer. AGC sistemi açık. Ana kartı kurduktan sonra girişten hassasiyeti 0,2 ... 0,3 μV olmalıdır.

Hizalamaya özel dikkat gösterilmelidir. kuvars filtreler IF aşamaları ile. Kuvars filtreleri kurarken, parametrelerinin büyük ölçüde filtrelerin giriş ve çıkışlarına paralel bağlanan ölçüm devresinin kapasitanslarına bağlı olduğu dikkate alınmalıdır. Bu nedenle, Şekil 1'de gösterilen ölçüm devresi kullanılarak filtrelerin ayarlanması önerilir. 18. Bu durumda, sekiz kristal filtrelerdeki C12 ve dört kristal filtrelerdeki C4 kapasitelerinin geçici olarak lehimlenmesi gerekir.

Pirinç. 18. Ölçümler için cihazın şematik diyagramı
ve ZQI ve ZQ2 kuvars filtrelerinin ayarları

A2 düğümü. Bant geçiren filtreler iyi bilinen bir tekniğe göre ayarlanmıştır ancak bu durumda giriş ve çıkışlarına 75 ohm'luk dirençler yüklemek gerekir. VT2, VT3, VT4 transistörlerine dayalı bir geniş bant amplifikatörü ilk önce doğru akım için ayarlanmıştır. VT3 toplayıcısındaki sabit voltaj +15 ... 20 V, transistörün hareketsiz akımı yaklaşık 70 ... 80 mA olmalıdır. Ardından, R13, R24 dirençlerinin yardımıyla, GSS'den bir bant geçiren filtre 1,8 ... 30 Mhz. Aynı zamanda, direnç R24 ​​'e paralel olarak yaklaşık 270 pF'lik bir kapasitans bağlanır (KP904A'nın giriş kapasitansı simüle edilir). RF çıkış voltajı 5-7 Veff olmalıdır.

A1 düğümü. Kaskadın çıkışına en az 30 W güce sahip 75 Ohm'luk bir antenin eşdeğeri bağlanır ve çıkış gücünün değeri kontrol edilir. Bant geçiren filtreler, "soğuk" ayarlama yöntemi kullanılarak önceden ayarlanmalıdır. KP904A transistörünün "dinlenme" akımı yaklaşık 200 mA olmalıdır. Ayarı potansiyometre R5 ile yapılır.

Bireysel düğümlerin kapsamlı bir şekilde ayarlanmasından sonra, tüm çalışma modlarında - "alma", "iletim", "ton" gibi kapsamlı bir alıcı-verici ayarı gerçekleştirilir.

Edebiyat:

1. 31. ve 32. amatör radyo fuarlarının en iyi tasarımları. M. DOSAAF, 1989, s. 58-70.

IF 8865KHz'de bantlara göre GPA frekansları Tablo 1'de gösterilmektedir. Bu tablo, alıcı-vericimde kullandığım seçeneklerden birinin frekanslarını göstermektedir. Bu versiyonda 80M bandı 15M bandı ile birleştirilmiştir. Bu nedenle, her iki aralık da genişletilir.

Böyle bir uzlaşmayı reddedebilir ve altı bantlı bir seçenek gerçekleştirebilirsiniz. Ardından, her aralık gerekli frekans bandını kapsayacaktır. Yedi bantlı bir seçenek seçebilirsiniz, ancak 10M aralığının iki alt banda bölünmesiyle.

GPA'nın ayarlanması herhangi bir özel zorluk yaratmaz, ancak bazı amatör telsiz becerileri ve uygun ölçüm araçları gerektirecektir. Jeneratör çok heyecanlı. Sinyal seviyesi, bobin kademesi L ve kapasitans C9 seçilerek ayarlanabilir. Bu, aralıklar boyunca aynı seviyeleri ayarlamayı mümkün kılar. Aynı zamanda, neslin hala korunacağı minimum seviyelere ulaşmak gerekir. AFC devresinde, Makeevskaya TsSh için ekteki talimatlardaki açıklamaya göre her aralık için C2 seçilmelidir. C3 tespit devresinde alıcının her bantta ayrı ayrı istenilen tespit genişliğine göre benzer şekilde seçim yapıyoruz. GPA devrelerinin bobinleri, kırpılmış ferrit çekirdekli 9 mm çapındaki bakalit çerçevelere sarılır. GPA'nın bazı ana unsurlarının parametreleri Tablo 2'de gösterilmektedir.

Menzil (M)	L (mH)	C5 (Pf)	S11 (Pf)
160	1,5	140	118
80 - 15	1,4	91	430
40	1,3	51	51	30	0,87	70	10	20	11,5	30	750	10	1,2	26	680

GPA'yı ayırmak için, Ural-84'ün aksine, 0,5 mm galvanizli demirden yapılmış kapalı, korumalı bir kutuda ayrı olarak yapılmış bir ortak tampon kaskadı kullandım.

Tampon aşaması, merkezi gürültü için ayrı bir çıkış ile seri olarak bağlanmış üç emitör takipçisinden oluşur. GPA'nın çıkışındaki düşük seviye nedeniyle, kademeli, seçilen elemanlarla 1,5 - 30 MHz aralığında doğrusal olarak yükselten bir geniş bant amplifikatörü ile desteklendi. Amplifikatörün çıkışı, 1,5-2V rms'ye kadar dengeli bir karıştırıcı için RF sinyalinin optimum seviyesini ayarlayabileceğiniz 470 ohm'luk bir potansiyometre ile yüklenir Devre herhangi bir özel açıklama gerektirmez ve Şekil 1'de gösterilmiştir. 3.

Alıcının ayarlama birimi, Desna alıcı-vericisinden bilinen şemaya göre yapılmıştır. Operasyon sırasında, şema kendini iyi kanıtladı.

Devre şöyle çalışır:

Ayarlama devre dışı bırakıldığında, S1 kontakları açıktır. VT2 ve VT3 ila R1 transistörlerinin temelleri; VD2; R5; ve R6 + voltaj alır. VT2 ve VT3 açık VT1 kapalı. 3. noktada, R2 ve R3 dirençlerinin bölücüsünden voltaj serbest bırakılır.

Ayarlama açıkken, S1 kontakları kapalıdır. + R1 üzerinden voltaj toprağa kısa devre. VT2 ve VT3 ila R5 transistörlerinin temelleri; R6 ve VD2 _ voltajına bağlanır. VT2; ve VT3 kapalı, VT1 + gerilimden R8'e kadar açılacaktır. şimdi 3. noktada, gerilim bölücü R2'den serbest bırakılacaktır; 3. noktadaki voltajı sorunsuz bir şekilde ayarlayabileceğiniz R4 ve potansiyometre R7. 4. noktada vitese geçerken. VD1 üzerinden + 13,5V sağlanır; R5 ve R6, VT2'yi açar; VT3. VT1 kapanır. 3. nokta tekrar bölücü R2 ve R3'e bağlanır ve ayarlama kapatılır.

Devrenin tespit edilen tek dezavantajı, prova kapatıldığında alım ve iletim frekansı arasındaki uyumsuzluktur. Bir R9 direnci tanıtarak bundan kurtulmayı başardım.

Gerçek şu ki, VT2 ve VT3 alırken + 8V'luk bir voltajdan açılıyor. 4. noktada iletirken + 13,5V'luk bir voltaj uygulanır ve bundan transistörler daha fazla açılır ve VT3'teki voltaj düşüşü daha az olur. 3. noktadaki voltaj farkı önemsiz olsa da, sadece 0.03V civarındadır, ancak bu, bazı aralıklarda frekansı 100Hz'e kadar değiştirmek için yeterlidir. Direnç R9, 4. noktada voltaj alırken ve gönderirken aynı olacak şekilde seçilmelidir.

Ayarlama düğümünün ve voltaj regülatörü + 8v'nin şeması, Şekil 4'te gösterilmektedir.

+8v voltaj regülatörü, sabit bir +13,5v güç kaynağı ile çalışır. Böylece GPA besleme geriliminin çift stabilizasyonu sağlanır. Direnç R13 akım sınırlama eşiğini ayarlar. Diyagramda belirtilen değerle (4,7 ohm), akım sınırı 200mA'dır. Stabilizatörün detayları, detuning ünitesi ile aynı pano üzerinde yer almaktadır.

Anahtarlama ünitesi Şekil 1'de görülebilir. Bir transistör VT1, diyotlar VD1 - VD5 ve dirençler R1, R2 içerir Aralık seçim anahtarı karşılık gelen GPA jeneratörüne çevrildiğinde otomatik voltaj beslemesi gerçekleştirir ve otomatik olarak TsSH'yi anahtarlar aralığa bağlı olarak + IF veya – IF.

Voltaj dengeleyici + 5v, KR1157EN501A tipi bir mikro devre dengeleyici üzerindeki basit bir şemaya göre yapılır ve anahtarlama ünitesi ile aynı kart üzerine yerleştirilir. Devre Şekil 5'te gösterilmiştir.

HC4046 yongası üzerindeki basit bir pürüzsüz aralık üretecinin şematik diyagramı, 50 MHz'e kadar Frekans.

HC4046 yongası (ayrıca MM74HC4046N, MJM74HC4046 ve diğerleri analogları), 50 MHz'e kadar sabit bir frekans üretebilen PLL'ye sahip bir RC osilatörüdür; avantajı çıkışta sabit bir frekans olacak ve LC frekans ayar devrelerinin tamamen yokluğu olacak iletişim ekipmanı.

Bu durumda ayar, değişken bir direnç veya voltajı sentezleyen bir elektronik devre kullanılarak mikro devrenin 9 pimindeki voltajı değiştirerek gerçekleştirilecektir.

devre şeması

Şekil, S1 anahtarı tarafından değiştirilen dört alt bantta değiştirilen 2,5 MHz ila 40 MHz arasında bir frekans üreten bir osilatörün bir diyagramını göstermektedir. Bu durumda, her bir alt banttaki frekans ayarı, kabaca R1-R4 dirençleri tarafından ve yumuşak bir şekilde R5 direnci tarafından gerçekleştirilir.

Tüm bu devrenin R1-R5, R7 dirençleri üzerindeki görevi, pim 9 D1'deki sabit kontrol voltajını ayarlamaktır. Ek olarak, frekans R6 direncine de bağlıdır. Tablo 1, 22K ve 6.8K'ya eşit R6'daki alt bantlardaki frekans verilerini özetlemektedir.

Pirinç. 1. HC4046 çipinde 50 MHz'e kadar düzgün aralık üreteci şeması.

Pin 9 D1'deki voltaj üretim devresini değiştirerek, ayarı sınırlayan dirençler ekleyerek ve ayrıca R6 direncinin direncini değiştirerek, 2,5 ila 50 MHz arasında hemen hemen her aralıkta çalışan bir GPA yapabilirsiniz.

Çıkış sinyali, TTL seviyesinde bir dikdörtgen darbedir; böyle bir sinyal, temel frekans dönüştürücülere doğrudan (bir kuplaj kapasitörü ve gerekirse bir voltaj bölücü aracılığıyla) uygulanabilir. Veya çıkışında endüktans etkisinin bir sonucu olarak sinüzoidal şekle yakın darbeler olacak bir RF transformatörüne başvurabilirsiniz.

Detaylar

Tablo 1.

Menzil	R6 = 22 bin	R6=6.8K
1	2,5...5 MHz	7 ... 13 MHz
2	5...8,6 MHz	13...21 MHz
3	8,6 ... 12,3 MHz	21 ... 27 MHz
4	12,3 ... 22 MHz	27 ... 40 MH

Devreye besleme voltajı, örneğin KR142EN5A gibi bir 5V voltaj regülatörü üzerinden sağlanmalıdır.

C. Telezhnikov (RV 3 YF)

Kısa dalga alıcı-verici "Druzhba-M".

Kısa dalga alıcı-verici "Druzhba-M" amatör radyo iletişimi için tasarlanmıştır SSB ve CW 160 ila 10 m arasındaki dokuz HF bandının tamamında, alıcı-vericinin daha da geliştirilmesidir "Desna" ("Arkadaşlık") ve orta düzeyde beceriye sahip radyo amatörleri tarafından tekrar edilebilecek bir tasarımdır. Druzhba-M alıcı vericisini tasarlarken görev, kabul edilebilir elektriksel özelliklere, yüksek tekrarlanabilirliğe ve çoğu radyo amatörünün erişebileceği bir eleman tabanına sahip ucuz bir cihaz yaratmaktı. Bu tasarım, herhangi bir orijinal devre çözümü içermez, daha önce diğer yazarlar tarafından açıklanan ve toplu tekrarda iyi kanıtlanmış düğümlerin bir "hodgepodge'udur".

Telsiz aşağıdaki ana teknik özelliklere sahiptir:

- 10 dB'lik bir sinyal-gürültü oranında alıcı yolun hassasiyeti, 0,25 μV'den daha kötü değil;

- 20 kHz'lik bir sinyal belirlemede iki sinyal seçiciliği 80 dB'den az değildir;

- Çıkış voltajı 6 dB değiştiğinde AGC ayar aralığı en az 80 dB;

- Telsizin verici kısmının çıkış gücü 10 W'tır.

HF alıcı-verici "Druzhba-M", bir frekans dönüştürmeye sahip bir alıcı-vericidir ve işlevsel olarak eksiksiz yedi blok veya pano içerir:

Ana kart;

- Bant geçiren filtreler, zayıflatıcı ve yüksek frekans yükseltici (PF, ATT, UHF) kartı;

- Güç amplifikatör kartı (UM-10);

- Düşük geçişli filtre kartı (LPF);

- Frekans sentezleyici bloğu (MF) veya düz aralık üreteci bloğu (GPD-02);

- Dijital ölçek (TsSh);

- Güç kaynağı (PSU).

Ana ücret.

Druzhba-M HF alıcı-vericisinin ana kartının üç seçeneği vardır, tekrarlanabilirlik, kurulum kolaylığı açısından, ikinci ve üçüncü seçenekler kendilerini mükemmel bir şekilde kanıtlamıştır. Her iki kart da P.P.'de seri üretim ile test edilmiştir. "Devre". Ana kartların LF yolundaki ikinci ve üçüncü versiyonları arasındaki farklar, yani ikincisinde ön ULF, AGC amplifikatörü ve mikrofon amplifikatörü 548UN1 serisinin iki mikro devresinde gerçekleştirilir ve üçüncüsünde daha fazlası ve daha basitleştirilmiş ve bu düğümler transistörler üzerinde gerçekleştirilir.

İkinci versiyonda kullanılan işlemsel amplifikatör K548UN1, iki kanallı bir mikro devredir, düşük gürültü seviyesine (2 dB) sahiptir, besleme voltajının dengesizliği ve dalgalanması için kritik değildir, az sayıda ataşmana sahiptir, uygun fiyatlı ve pahalı değil, ancak ayar açısından çok kaprisli çünkü mikro devreden mikro devreye çok geniş bir parametre dağılımına sahip. Ve büyük olasılıkla, mikro devrelerin bununla hiçbir ilgisi yoktur ve hata, çalışan ve çalışmayan her şeyi pazarımıza atan insanlardadır. Ana kartın 3. versiyonu üzerinde duralım.

Druzhba-M HF alıcı-vericisinin ana kartının ilk aşamaları: yüksek seviyeli çift dengeli halka mikser, geniş bant frekans sentezleyici amplifikatör (GPD-02), mikser eşleştirme aşaması ve güçlü bir KP903 kullanan sekiz kristalli kuvars filtre alan etkili transistör ( VT 1), KP350 üzerine monte edilmiş kaskadlar ( VT 2) ve KT315 (VT 11) uzun zamandır herkes tarafından bilinen ve kendini iyi kanıtlamış devre çözümleridir (Ural D-04).

İki kapılı düşük gürültülü alan etkili transistörler KP327 üzerinde yapılan iki UFC kaskadı ( VT 3 ve VT 4). Bunların arasında, bant genişliğinde bir değişiklikle birlikte dört kristalli bir kuvars filtresi bulunur (yalnızca modda alım için) CW ) KT315 transistöründen voltajın sağlandığı KV-127 varikaplarını kullanarak ( VT 19). IF'nin her iki kademesi de AGC tarafından kapsanmaktadır.

Modülatör - demodülatör (ikinci karıştırıcı), devresinde dengelemeyi basitleştirmek için 100 ohm'luk bir düzeltme direncinin tanıtıldığı KD922 (KDS523) diyotlarına dayanan bir halka karıştırıcıdır.

Ön iki aşamalı ULF, düşük gürültülü bir transistör KT3102E üzerinde yapılır ( VT 15) yaklaşık 600 - 800 kazanç ve KT315 ( VT 16). Ön ULF ile sinyalin yeterli amplifikasyonundan sonra, nihai ULF'de mevcut K174UN14 yongasını kullanma olasılığı açıldı ( DD 2), radyo amatörlerinin dediği gibi - kolay modda. Transistör KT815'te ( VT 17), alıcı-vericinin düşük frekans yolunun iletim modunda şant edildiği bir elektronik anahtar yapılır.

Alıcı-verici, KT315 serisinin transistörlerinde yapılan en basit ve en kanıtlanmış AGC devresini kullanır ( VT 13 ve VT 12), VT'de Şekil 14'te, AGC devresinin çalışmasının "LF Kazancı" değişken direncinin konumuna bağımlılığının hariç tutulduğu, ULF'nin ilk aşamasından sağlanan sinyale bir AGC amplifikatörü monte edilir. AGC, transistör tabanını "kasaya" kısa devre yaparak kapatılır VT 13 doğrudan değil, 3.3K'lık bir dirençle, sizi kW'a merhaba demek için "yaklaşan" "sevgili" komşunuzdan korumayı mümkün kılar. Bu durumda AGC çalışacaktır. transistörün tabanına VT 12 dekuplaj diyotu aracılığıyla, manuel IF kazanç kontrolöründen voltaj sağlanır ve yayıcıya bir düzeltici direnç aracılığıyla 100 μA'lık bir cihaz bağlanır ( S-metre).

KP302 transistörlerinde ( VT 20) ve KT646 (VT 21), standart, köklü şemalara göre bir kuvars referans osilatörü ve bir geniş bant amplifikatörü yapılır.

Mikrofon amplifikatörü, KT3102E tipi transistörlerde yapılır ( VT6, VT 7) 600 - 800 kazanç ile. Giriş devreleri MD-66, MD80, MD382 gibi dinamik mikrofonlarla çalışacak şekilde seçilmiştir. KT815'te kademeli ( VT 5) - yayıcı takipçisi.

Mikrofon amplifikatörünün ilk aşamasına SSB / CW anahtarından bir elektronik anahtar aracılığıyla KT361 transistörüne güç verilir ( VT 8), "transfer" modunda, "+TX" veriyolundan ikinci aşamaya güç bağlanır.

CW jeneratörü bir transistör KT315 üzerine monte edilmiş ( VT 10) kapasitif üç noktalı şemaya göre. Jeneratör kontrolü CW bir transistör KT361 üzerindeki bir anahtar tarafından üretilir ( V 18).

Kendini izleme modu CW iki şekilde uygulanabilir: birincisi gidiyor RC K561LA7 çipinde jeneratör (800 - 1000 Hz) ( DD 1), transistörün toplayıcısından pim 6'ya uygulanan yüksek bir mantık seviyesi tarafından tetiklenir VT 6 ve çıkış 10'dan, ULF K174UN7 mikro devresinin girişine zaten bir ses sinyali beslenir ( DD 2). İstenen sinyal seviyesi bir ayar direnci ile ayarlanır. Kendini kontrol etmenin ikinci yönteminde, jeneratörden gelen sinyal CW P2 rölesinin kontaklarına paralel bağlanan 10N'lik bir kapasitör aracılığıyla, LF yoluna giren 700 - 1100 Hz'lik bir fark frekansının tahsis edildiği ikinci dengeli karıştırıcıya beslenir.

Alıcı-vericinin ara frekansının seçimi uygulanan kristal filtreye bağlıdır. Şemalar veçeşitli frekanslar için ev yapımı filtreler yapma teknikleri. Druzhba-M alıcı-vericisinin ana kartı, sekiz kristalli ana ve dört kristalli temizleme kuvars filtreleri "Desna" ( FC = 8.865 MHz), Bryansk'ta PAL/SECAM STB kutularından kuvars rezonatörler temelinde üretilmektedir. Ölçümlerin gösterdiği gibi, bu kuvarslar yüksek bir kalite faktörüne sahiptir, rezonans aralığı 14 ila 20 kHz arasındadır. Bu tür rezonatörlerden yapılmış sekiz kristalli bir kuvars filtre aşağıdaki parametrelere sahiptir:

- 6 ve 60 dB - 1,5 - 1,7 seviyelerinde karelik katsayısı;

- Geçiş bandının ötesinde 80 dB'den fazla zayıflama;

- Bant genişliği dalgalanması - 1,5 - 2 dB;

- 6 dB - 2,4 kHz düzeyinde bant genişliği;

- Giriş ve çıkış empedansı 200 - 270 Ohm.

Mod oluşum şeması RX/TX RES-49 (REK-23) rölesinde 12 volttan fazla olmayan bir tepki voltajı ile yapılmıştır. Ana karttan gelen tüm harici bağlantılar, X1 ve X2 olmak üzere iki konektör aracılığıyla yapılır.

Ana tahta ölçüleri 105 ´ 260 mm ve 1,5 - 2 mm kalınlığında çift taraflı f/fiberglastan imal edilmiştir. P / elemanların kurulumunun yan tarafındaki folyo bırakılır ve baskılı iletkenlerin yanında çoğaltılan ortak bir "zemin" görevi görür. Bu, kurulum kolaylığı için yapılır, ancak bazı r / elemanların, dikkatlice lehimlenmesi gereken kuvars filtrelerin kasa terminalleri aracılığıyla toprakla beslendiği dikkate alınmalıdır. Alternatif akımın ve mikrofon etkisinin arka planını ortadan kaldırmak için kasaya kuvars rezonatör kutuları ve bir kuvars filtre bağlanmalıdır.

Tüm konturlar, SCR tipi ayar göbekleri ile 5 - 5,5 mm çapında düz çerçeveler üzerinde yapılır. Bobinler L1, L2, L 4, L 5, L 6, L 7 bir ekran içine alınır. Sargı verileri bağlantı şemasında gösterilmiştir. Yüksek frekanslı bobinler - anma akımı en az 0,1 A olan DM, DPM tipi. 3USTST TV'lerden gelen X1, X2 konektörleri. Bağlayıcılar: "MKF", "Tel. anahtar", "Pedal" - SG-5, baskılı devre kartlarına kurulum için tasarlanmıştır. MLT-0.125, MLT-0.25 tipi sabit dirençler, trim. dirençler - SP3-38, K10-7V veya KM tipi kapasitörler. Röle RES-49, REK-23 (12 V).

Bant geçiren filtreler, UHF, ATT.

Druzhba-M alıcı-verici, bir röle tarafından değiştirilen iki devreli bant geçiren filtreler (PF) kullanır. PF ve ATT'yi değiştirmek için rölelerin kullanılması, mümkün olan en yüksek dinamik aralığı elde etme ve tüm alıcı-vericinin tasarım boyutunu küçültme arzusundan kaynaklanmaktadır.

Band geçiren filtreler, değiştirilebilir UHF ve ATT 180 x 75 mm boyutlarında aynı baskılı devre kartı üzerinde yapılmaktadır. Parça montaj tarafındaki folyo bırakılır ve ortak bir tel görevi görür. Folyo tarafındaki delikler gömme olmalıdır. Kart, alıcı-vericinin genel şemasına iki konektörle bağlanır.

Bant geçiren filtrelerin konturları, M4 dişli SCR tipi (SB-12A'dan) ayar göbekleri ile 5,5 mm çapında düz çerçeveler üzerinde yapılır. 1.9 ve 3.5 MHz aralıklarının konturlarının sarılması, kalan aralıklarda dönüşten dönüşe bölümler halinde toplu olarak gerçekleştirilir. İletişim bobinleri kontur bobinlerinin üzerine yaklaşık olarak ortada sarılır. Sargı verileri tablo 1'de gösterilmiştir.

Yüksek frekanslı amplifikatör (UHF), yükü 600 - 1000 geçirgenliği ve 10 boyutları olan bir ferrit halka üzerinde yapılmış bir ototransformatör olan KT646 transistöre dayalı bir geniş bant amplifikatörüdür. x 6 x 4,5 (10x6x5). Sargıların her biri 7 tur içerir, birlikte bükülmüş iki PELSHO-031 - 0,35 iletken (PEV-2 0,31 - 0,35) ile aynı anda sarılırlar. Büküm aralığı 10 mm.

Negatif frekans - transistörün verici devresindeki bağımlı geri besleme v T1 (KT646), kazancı 22 - 24 MHz frekansında etkiler. Kademenin hareketsiz akımı 20 - 25 mA'dır.

Tablo 1.

Menzil Mhz	atama adet dönüş şemasına göre	tel	MHz aralığı	Sembol Miktarı dönüş şemasına göre	tel
	L1,L4 6 L2,L3 38 L1,L4 3.5 L2,L3 27 L1,L4 3 L2,L3 21 L1,L4 3 L2, L3 18 L1,L4 2.5 L2,L3 16	PEV 0,21 PEV 0,16 PEV 0,21 PEV 0,21 PEV 0,21 PEV 0,21 PEV 0,21 PEV 0,21 PEV 0,21 PEV 0,41		L1,L4 2 L2,L3 14 L1,L4 2 L2,L3 10 L1,L4 2 L2,L3 10 L1,L4 1.5 L2,L3 10	PEV 0,21 PEV 0,61 PEV 0,21 PEV 0,61 PEV 0,21 PEV 0,61 PEV 0,21 PEV 0,61

Yüksek frekanslı yükseltici yalnızca “ RX » + RX veriyolundan alıcı-vericinin ön panelindeki UHF anahtarı aracılığıyla P22 ve P23 rölelerine voltaj uygulayarak. modunda Teksas baypas otomatik olarak etkinleştirilir.

Kademeli zayıflatıcı 20 dB bir direnç P - bağlantısı üzerinde yapılır. Zayıflatıcı, alıcı-vericinin ön panelindeki bir anahtar tarafından kontrol edilir ve P-link, P19, P20 röle kontakları tarafından değiştirilir.

PF, ATT ve UHF'yi değiştirmek için, 18V çalışma voltajına sahip RES-49 veya REK-23 tipi röleler kullanılır, uygulamanın gösterdiği gibi, 9 - 10V arasında mükemmel çalışırlar ve pratik olarak on iki volt gibi ısınmazlar. . Kapasitörler - K10-7V veya KM, KT, KD, MLT-0.25 dirençleri yazın. 3USTST TV'lerden gelen X1, X2 konektörleri.

Alçak geçiren filtreler.

Güç amplifikatörünün çıkışındaki harmonikleri filtrelemek için altı adet iki bölümlü alçak geçiren filtre (LPF) kullanılır. Bir aralıktan diğerine geçiş sırasında filtre bağlantılarının anahtarlanması, 18V çalışma voltajına sahip PF'de olduğu gibi RES-49, REK-23 tipi bir röle tarafından gerçekleştirilir. 7 ve 10 MHz, 18 ve 21 MHz, 24 ve 28 MHz aralıkları birleştirilmiştir ve ortak düşük geçiş filtrelerine sahiptir; bu aralıkların röleleri bir diyot kod çözücü aracılığıyla değiştirilir.

Alçak geçiren filtreler, 95x90 mm ölçülerinde tek taraflı baskılı devre kartı üzerine monte edilmiştir. Parça montaj tarafındaki folyo bırakılır ve ortak bir tel görevi görür. Folyo tarafındaki delikler gömme olmalıdır.

Alçak geçiren filtrelerin üretimi için, herhangi bir değişiklik yapılmadan halka olarak kullanılan SB-12A çekirdeklerinden yarımlar (kaplar) kullanılır. İndüktörlerin sargı verileri tablo 2'de verilmiştir.

Alçak geçiren filtrede K10-7V veya KM tipi kapasitörler kullanılır, ayar direnci SP3-38'dir. 3USCT TV'lerden X1 konektörü.

Tablo 2.

Menzil Mhz	Sembol Miktarı dönüş şemasına göre	tel
	L1,L2 24 L1,L2 15	PEV-2 0,5 PEV-2 0,5
7,0-10 18, 21 24, 28	L1,L2 8 L1,L2 6 L1,L2 5 L1,L2 4	PEV-2 0,5 PEV-2 0,5 PEV-2 0,5 PEV-2 0,5

Güç amplifikatörü 10 W.

Açıklanan geniş bantlı güç amplifikatörü, yaklaşık 100 mV'lik bir giriş voltajına sahip 50 Ω'luk bir yükte yaklaşık 10 W'lık bir tepe gücü elde etmeyi mümkün kılar. Genliğin eşitsizliği - PA'nın frekans yanıtı - 1 ila 40 MHz frekans bandında en fazla 0,5 dB.

Bant geçiren filtrelerden gelen radyo frekansı sinyali, transistörün tabanına beslenir. v İlk PA kademesinin yapıldığı T1 tipi KT646. Transistörün toplayıcı devresi, 600 - 1000 geçirgenliğe sahip bir ferrit halka üzerinde yapılmış, boyutları 10 olan bir geniş bant transformatörü TR1 içerir. x 6 x 2 (10x6x5). Sargıların her biri 7 tur içerir, birlikte bükülmüş iki PELSHO - 031 - 0,35 iletken (PEV-2 031 - 0,35) ile aynı anda sarılırlar. Büküm aralığı 10 mm. Kademenin hareketsiz akımı 20 - 25 mA'dır.

KT920A tipi bir transistörde ( v T2), AB sınıfı modunda çalışan amplifikatörün son aşaması yapılır. Önyargı voltajı KD208 diyotu tarafından ayarlanır ( VD 1). Kaskad 20 - 30 mA'nın hareketsiz akımı, bir direnç seçilerek ayarlanır R 7. Dirençler R 9 ve R 10, frekans yanıtının doğrusallığını ve kademeli kararlılığı artıran bir negatif geri besleme devresi oluşturur. Gerekirse, frekans tepkisi C7 öğeleri seçilerek ayarlanabilir, R 8. Kademenin yükü, 600 - 1000 geçirgenliğe sahip ferrit halkalar üzerinde yapılmış, 10x6 boyutlarında geniş bantlı bir transformatör TP2'dir. X 4.5 (10x6x5), dış çapı 6 mm olan 20 - 22 mm uzunluğunda iki pirinç (bakır) boru üzerindeki üç halkaya takılır. Halkalı tüpler, 1,5 - 2 mm kalınlığında tek taraflı folyo cam elyafından yapılmış 28x14 mm yanak deliklerine sokulur. Tüplerin uçları lehimlenmiştir. Yanaklardan birinde folyo, tüplerin uçlarını elektriksel olarak birbirine bağlarken, diğerinde iki platform oluşturur. Böylece yanak üzerinde iletken bir yol bulunan tüpler, transistörün toplayıcısına bağlanan üç boyutlu bir bobin oluşturur. Çıkış sargısı, boruların içine gerilmiş iki tur tel tipi MGTF - 0,35 (MGSHV - 0,35) içerir (şekle bakın).

PA'nın son aşaması, transistörler üzerindeki bir itme-çekme devresine göre monte edilir. VT3, VT 4 tip KT920B. Önyargı voltajı KD208 diyotu tarafından ayarlanır ( VD 2). Hareketsiz akım 40–50 mA, bir direnç seçilerek ayarlanır R 11. Kademenin çalışma modunun termal stabilizasyonu için diyot VD 2 transistör ile termal temasa sahiptir v T4, ısındıkça, terminal transistörlerin ön gerilimi azalır, bu da transistörlerin hareketsiz akımının büyümesini engeller VT3, VT4.

Düzeltme devreleri C 11, R 13 ve C13, R 15, düşük frekans bölgesindeki kazancı azaltır ve C16, birincil sargı TP3 ile birlikte, frekans yanıtını çalışma frekans aralığının üst sınırına yakın yükseltir. PA'nın son aşamasının yükü, TP2'ye benzer şekilde yapılmış bir geniş bant transformatörü TP3'tür, yalnızca her tüpteki kolda (uzunlukları 25 - 27 mm'dir), 600 - 1000 boyutlarında geçirgenliğe sahip dört ferrit halka vardır. : 10 x 6 x 4,5 (10x6x5). Maksimum çıkış aşaması akımı 2,2 - 2,4 A'dır.

Yapısal olarak, güç amplifikatörü 130 cm boyutlarında çift taraflı bir baskılı devre kartı üzerinde yapılmıştır. X 72 mm. transistörler VT2, VT3, VT 4, ortak bir radyatöre monte edilir - 3 mm kalınlığında bir duralümin levha. TP2 ve TP3 transformatörlerinin yanakları doğrudan kartın baskılı iletkenlerine lehimlenmiştir. Şok üretimi için L 1 - L 600 - 1000 geçirgenliğe sahip 3 adet ferrit halka kullanılmaktadır: 10x6x2 (10x6x3), L 1 ve L 2, 8 - 10 tur tel PELSHO - 0.31 içerir ve L 3 7 tur tel MGTF-0.35 (MGSHV-0.35). Dirençler MLT-0.25, MLT-1 ( R 7, R 11), kapasitörler: C9, C15, C19 - K50-35, geri kalanı - K10-7V veya KM.

Güç kaynağı (PSU).

Güç kaynağının temeli, toroidal çekirdekli bir transformatördür. 2 x 16 V sekonder sargılarında voltaj sağlar. KR142 serisi mikro devreler temelinde +12 V ve +5 V olmak üzere iki voltaj dengeleyici yapılır. MS stabilizatörlerini açma şemalarının herhangi bir özelliği yoktur. +12 V (KR142EN8B) dengeleyicinin girişi ve çıkışı arasına bir kontrol transistörü bağlanmıştır. VT Stabilizatör akımını 3 - 4 A'ya kadar artırmanıza izin veren 1 (KT818).

Kasadaki HF alıcı-verici "Druzhba-M" güç kaynağı ünitesi, yüzeye montaj ile monte edilir. Diyotlar KD206, güç amplifikatörü kartının altındaki sol yan duvara monte edilmiştir, sentezleyici (K-116) ile sentezleyici kontrol ünitesi (BUS) arasındaki kasaya bir elektrolitik kondansatör takılmıştır. Stabilizatör yongaları ve KT818 transistörü, düşük geçişli filtre kartının altındaki bir radyatöre monte edilmiştir. KT818 kollektörü ile radyatör arasına mika conta takılmıştır.

+5V voltajı, sentezleyiciye ve Makeevskaya dijital ölçeğine güç sağlamak için kullanılır. GPA-02 kullanılması durumunda, TsSh'ye GPA tarafından güç sağlanır ve +5 V dengeleyici atlanabilir. +12 V kaynağı, telsizin tüm ana devrelerine güç sağlamak için kullanılır. Alıcı-verici bir pilden güç almıyorsa, KT922'yi çıkış transistörleri olarak ve PF ve LPF kartlarındaki röleleri - 12 olmayan bir yanıt voltajıyla takarak güç amplifikatörüne güç sağlamak için +18 V'luk dengesiz bir voltaj kullanılabilir, ancak 18 V

Frekans sentezleyici (MF).

Druzhba-M alıcı-verici, V. Skrypnik tarafından geliştirilen bir frekans sentezleyici kullanır ( UY 5 DJ) ve V. Abramov (UX 5 PS) ) "Kontur-116" alıcı-verici için. Bu sentezleyicide, çıkış çalışma frekansları, aralıktan aralığa geçerken frekansını değiştirmeyen ve değişmeyen oldukça kararlı bir kendi kendine osilatörün uyumlu frekans dönüşümünün bir sonucu olarak oluşturulur. Bu, çalışma frekansının oldukça yüksek bir kararlılığını elde etmenizi sağlar. Frekans sentezleyicinin blok diyagramı şekilde gösterilmiştir ve aşağıdaki işlevsel grupları içerir:

bir 1, bir 2 - Yayıcı takipçiler;

A 3 – Yerel osilatör güç amplifikatörü;

sen 1 - Birinci karıştırıcı;

G 1 - Düzgün aralık üreteci - sentezleyici kontrol ünitesi (BUS);

G 2 - Kristal osilatör 10 MHz;

E 1 - Anahtar;

Z 1 - Bant geçiren IF filtresi;

sen 2 - Frekans bölücü;

G 3, G 4, G 5, G 6 - Varikaplarda voltajla kontrol edilen jeneratörler (VCO'lar);

U3 - Dedektör;

Z 2 – Alçak Geçiş Filtresi (LPF);

A 4 - Amplifikatör - sınırlayıcı;

sen 4 - Seviye dönüştürücü (PU);

sen 5 - Değişken katsayılı (DPKD) frekans bölücü;

sen 6 - Frekans fazlı dedektör (FPD);

A 5 - DC entegre amplifikatörü (UCA).

Sentezleyici devresinin çalışmasını düşünün. Ara frekans 8.865 MHz olsun. Pürüzsüz Aralık Jeneratörü G 1, anahtar aracılığıyla 5.135 - 5.865 MHz frekanslı bir voltaj üretir E 1 miksere gider sen 1. Aynı mikser, bir kristal osilatörden 10 MHz'lik bir voltajla beslenir. G 2. Bant geçiş filtresi Z 1, mikserin çıkışına takılı sen 1, 15.135-15.865 MHz frekans bandını tahsis eder. Seçilen frekans miksere beslenir sen 3, karşılık gelen bandın VCO'sundan gelen sinyalle karıştırılır. Fark frekans voltajı 0,5 - 6 MHz, düşük geçişli bir filtreden geçer Z 2 yükseltici A 4 ve frekans bölücüye beslenir sen 5 değişken bölme oranlı (CVD). DPKD bölme faktörü aralığa bağlıdır ve kodlayıcı tarafından belirlenir E Aralık anahtarından +12 V alan 2. Frekans bölücüden sonra sen Frekans-faz detektörünün girişine yaklaşık 500 kHz frekanslı 5 voltaj uygulanır. sen 6. Aynı zamanda 20'ye bölünerek elde edilen 500 kHz'lik bir referans frekans voltajı, bir frekans bölücü ile PFD'nin diğer girişine uygulanır. sen 2, bir kristal osilatörden gelen 10 MHz voltaj frekansı G 1. Frekans-faz detektöründe bu frekansların etkileşiminin bir sonucu olarak sen Şekil 6'da, DC yükseltici A5 tarafından entegre edilen ve yükseltilen ve ardından karşılık gelen VCO'nun değişkenine bir kontrol voltajı olarak beslenen bir hata darbe sinyali tahsis edilir.

14 MHz bandında, düzgün aralıklı bir jeneratörden 5.135 - 5.865 MHz frekanslı voltaj G 1, sentezleyici devresine girmez, ancak anahtar aracılığıyla E 1 ve yerel osilatör güç amplifikatörü A 3 doğrudan sentezleyicinin çıkışına beslenir.

Frekans tahsisi f 1, f 2, f 3, f 4, ayrıca "DPKD" bölme katsayıları için F IF = 8.865 MHz Tablo 3'te verilmiştir.

Tablo 3

Diapap	Frekans, MHz						U kontrolü B (İÇİNDE)	VCO
	işçiler frekanslar	f 1 RF sinyali	GPA	EĞER	f4 = f2-f3
	1,83-2,0	1,27-2,0	10,135-10,865	15,135-15,865
	3,5-3,8	3,27-4,0	12,135-12,865	15,135-15,865
	7,0-7,1	6,77-7,5	15,635-16,365	15,135-15,865
	10,1-10,15	9,77-10,5	18,635-19,365	15,135-15,865
	14,0-14,35	14,0-14,73	5,135-5,865
	18,068-18,168	18,0-18,73	9,135-9,865	15,135-15,865
	21,0-21,45	21,0-21,73	12,135-12,865	15,135-15,865
	24,89-24,99	24,5-25,23	15,635-16,365	15,135-15,865
	28,0-28,5	28,0-28,73	19,135-19,865	15,135-15,865
28,5	28,5-29,0	28,5-29,23	19,635-20,365	15,135-15,865
	29,0 – 29,7	29,0-29,73	20,135-20,865	15,135-15,865

Frekans sentezleyicinin çıkış sinyali, güç amplifikatöründen alınır. A 3. Spektral bileşimi yeterince saftır; oluşumda yer alan orijinal frekansları içermez ve doğrudan alıcı-verici karıştırıcısına beslenebilir. Sentezleyici frekansı 1.8 aralığında; 3.5; 7; Alınan sinyalin frekansının 10 MHz üzerinde, geri kalanında - alınan sinyalin frekansının altında. Bu, referans osilatörün frekansını değiştirmeden istenen yan bandın alınmasını ve iletilmesini sağlar.

Druzhba-M alıcı-verici durumunda, sentezleyici kasanın iç bölmesine takılır ve kontrol ünitesi (BUS) ön panele takılır.

"Kontur-116" sentezleyici P.P.'de üretilmiştir. Kharkov'da "Kontur".

Düz aralıklı jeneratör bloğu (GPA - 02).

Druzhba-M alıcı-verici, hem daha önce üretilen Kontur-116 alıcı-vericinin sentezleyicisinin hem de sentezleyicinin kontrol ünitesi (BUS) ile aynı geometrik boyutlara ve bağlantı tipine sahip olan GPD-02 ünitesinin kurulumunu sağlar. Bu, pahalı bir sentezleyici yerine değişiklik yapmadan daha ucuz bir GPA kullanmanıza olanak tanır ve Makeevskaya dijital ölçeği kullanılarak uygulanan dijital otomatik frekans kontrol (DAC) devresi, yalnızca çalışmanıza izin vermez SSB ve CW aynı zamanda dijital iletişim modları.

Düzgün aralık üreteci (GPA - 02), 15 ila 26 MHz frekanslarda çalışan endüktif üç noktalı şemaya göre bir RF üreteci temelinde oluşturulmuştur. Yukarıdaki frekansların mikro devreler kullanılarak 1, 2, 4'e bölünmesi sonucunda gerekli frekanslar oluşturulur. Frekans ayar kondansatörlerinin anahtarlanması, şu tipteki dört rölenin kontakları tarafından yapılır: RES-49, REC-23. Röleler, bir diyot anahtarı aracılığıyla aralık anahtarına bağlanır.

Jeneratör, MS K142EN8A'daki bir voltaj dengeleyici ve K142EN5A'daki bölücü mikro devreler tarafından desteklenmektedir.

GPD-02 bloğunun ayırıcısında, 155, 531 serisinin mikro devreleri mükemmel çalışır, daha yüksek frekanslı bir 1531, 1533 serisi kullanılması durumunda, bir alan etkili transistör VT 4 devreden çıkarılır (bir jumper ile değiştirilir) ve 1M'lik bir direnç yerine 10K takılır.

transistörlerde VT 1- VT 3 (KT315), "Detuning" in elektronik açılıp kapanması için bir devre monte etti. Anahtar yönetimi şu sinyaller verilerek gerçekleştirilir: " DF ” kontrol ünitesinden (açık / kapalı “Detunes”) ve ana karttan “+TX” (“İletim” modunda “Detunes” kapalı).

GPA bloğu, 90 x 50 x 60 mm boyutlarında metal bir kutu içinde yapılmıştır. İçeride bulunur: bir jeneratör, bir değişken kapasitör, bir indüktör, bir röle, frekans ayar kapasitansları ve frekans ayarlayıcı elemanlar. Diğer tüm elemanlar baskılı devre kartına kurulur. Baskılı devre kartı, blok mahfazasının arka duvarına takılır (bkz. Şek.) ve mahfazada bulunan elemanlara 6 iletken - 4 röle kontrolü (A, B, C, D noktaları) ve 2 (noktalar) ile bağlanır R, C) varikaplar için: ayarlama ve CAHR. Jeneratörün güç kaynağı ve çıkışı panodan çıkarılır ve 220 Ohm ve 1M dirençlerin (MS 1531 ile 10K) uçları kullanılarak kasadaki iki delikten panoya beslenir.

Bobin L 1 çapında nervürlü bir çerçeve üzerinde gerçekleştirilir D = 18 mm. ve şemaya göre alttan sayılarak 4 turdan bir dokunuşla 10 tur RPS - 0.8 tel içerir.

GPA ünitesinin frekans ayar kapasitörlerinin verileri verilmemiştir, çünkü değerleri geniş bir aralıkta değişebilir ve montaj kapasitansına, uygulanan bobin L1'in endüktansına bağlıdır. GPA'da MLT-0.25, MLT-0.125 dirençleri, kapasitörler: K10-7V veya KM, KT tipi mavi renkli veya M47 işaretli frekans ayar kapasitörleri kullanılır. 16–225pf kapasiteli iki bölümlü radyo alıcısı "VEF-Sigma"nın değişken kondansatörü. Kırpıcı kapasitörler KPVM-2 tipi. 3USTST TV'lerden gelen X1, X2 konektörleri. Röle RES-49 veya REK-23 (18 V).

Dijital ölçek (TSSh).

Bitmiş ürün dijital ölçek olarak kullanılır: TsSH "Makeevskaya". Cihazın temeli, geniş işlevsellik sağlayan bir mikro denetleyicidir. CSH üç modda çalışabilir:

1. üç frekans girişli dijital ölçek;

2. bir girişli ve "kablolu" IF'li dijital ölçek;

3. frekans ölçer.

GPA-02 alıcı-vericisinin frekansını dengelemek için bir dijital otomatik frekans kontrolü (DAFC) işlevi vardır. İki pano üzerinde yapılmıştır: ölçüm ve gösterge.

Telsizin tasarımı (Kasa).

Druzhba-M alıcı-vericinin mekanik kısmı, aynı zamanda kasanın tabanı olarak da işlev gören bir şasidir (çelik 0,8 - 1 mm). 100 mm yüksekliğinde iki enine ve bir boylamasına bölme dikey olarak şasiye sabitlenmiştir. Ana alıcı-verici kartı sağ bölmeye, solda - 2-3 mm kalınlığında bir alüminyum levha - güç amplifikatörü kartının ve düşük geçişli filtre kartının takılı olduğu bir radyatöre monte edilmiştir. Boyuna bölmenin dış tarafında ATT ve UHF'li bir bant geçiren filtre kartı ve iç tarafında bir frekans sentezleyici ünitesi vardır. Ön (ön) ve arka paneller (d / alüminyum, T = 2–3 mm). Paneller, LF ve HF konektörleri, bir sigorta, anahtarlar, dijital ölçek göstergeleri ve bir güç kablosu için frezelenmiş deliklere sahiptir.

Tüm yapı alüminyumdan yapılmış U şeklinde bir kapakla kapatılmıştır. T = 1 mm. Druzhba-M alıcı-vericinin gövde boyutları 290 x 280 x 110 mm'dir.

Sürgülü tasarımdan (R-311 veya benzerinden) sabitleme için delikleri olan üç parmaklı bir flanş çıkarılır ve bunun yerine bir alüminyum levha takılır T = 2 mm, ön panele dört adet M3 vidayla tutturulmuştur.

Kasadaki güç kaynağı ünitesi yüzeye monte edilmiştir.

Aralık anahtarı tipi PG-3-11-3N (4N), mikro anahtarlar - 2 veya 3 konum için (şemaya bakın), 2 yön için. cihaz S - sayaç tipi M4248 (100 μA). Değişken dirençler SP3-4a.

alıcı-verici kurulumu.

Druzhba-M alıcı-verici, orijinal devre çözümleri içermez ve bireysel düğümlerin konfigürasyonu, amatör radyo literatüründe defalarca açıklanmıştır.

Radyo elemanlarını kartlara monte etmeden önce, servis verilebilirlik ve derecelendirmelere uygunluk açısından kontrol etmek gerekir, bu, devrenin en azından bir şekilde çalışacağının garantisidir ve yalnızca yapılandırma gerekli olacaktır. Dikkatinizi geniş bant transformatörlerin doğru ve yüksek kaliteli üretimine (özellikle yüksek frekanslı transformatörlerin sargılarını bağlarken polariteye uyulmasına), PF ve IF devrelerine çekiyorum.

İlk olarak, her kart ayrı ayrı yapılandırılır. Bunun için ayrı bir güç kaynağı ve gerekli cihazlar kullanılır: LF ve HF jeneratörleri, frekans ölçer, osiloskop, voltmetre. Panoları açmadan önce, doğru montajı dikkatlice kontrol edin. Tüm düzelticiler maksimum direnç değerine ayarlanmıştır.

Güç ünitesi. Stabilizatör mikro devrelerinin çıkışındaki voltaj aşağıdakiler arasında olmalıdır:

- K142EN5A - 4,9 - 5,1 V;

- K142EN8B - 11,7 - 12,5 V.

Ana ücret. Güç kaynağını açtıktan sonra, alım-iletim anahtarlama düğümü kontrol edilir (modda TX veriyolunda RX modunda voltaj 0 ve tersi olmalıdır TX, RX = 0).

Düşük frekanslı bir jeneratör ve bir osiloskop kullanarak, alıcı-vericinin düşük frekanslı yolunun aşamalarında bozulmamış bir sinyalin (1000 Hz) geçişini kontrol ederler.

Çoğu zaman, ana kartı çalıştırmadaki nüanslar, TP4 transformatörünün devreye doğru şekilde dahil edilmesinde ortaya çıkar. Bunu kontrol etmek kolaydır, TP4 sargılarından birinin çıkışı 56 Ohm dirençten ayrıldığında, ana kartın çıkışındaki sinyal seviyesi düşerse, ardından TP4 doğru şekilde açılırsa, artarsa, o zaman Bu sargının çıkışlarını değiştirmek için gereklidir.

Ana kart kaskadlarının doğru akım için modları, RF voltaj seviyeleri, voltaj ve akım haritası üzerinde verilmiştir.

Bant geçiren filtreler ve yükseltici UHF, ATT. Ayar, bir RF jeneratörü (GSS) ve bir voltmetre kullanılarak veya S-metrenin okumalarına göre yapılır. Her aralıkta GSS yeniden oluşturulurken PF ayarı yapılmalıdır. Konturlarının aralığın sınırlarından yukarı ve aşağı hafifçe saptırılmasıyla elde edilen uygun ayarlama ile, sabit bir GSS voltajına sahip S-meter cihazının okumaları ve her aralık içindeki ayarı en fazla 10 değişmelidir. - 20 μA (S-metre cihazının tüm ölçeği 100uA).

UHF kademesinin KT646 transistöründen geçen akım 20 - 25mA'ya eşit olmalıdır. Frekans tepkisi, yayıcı devrede bir kondansatör seçilerek 10 metre aralığındaki maksimum kazanca ayarlanabilir.

Alçak geçiren filtreler. Bakım yapılabilir parçalar ve alçak geçiren filtrenin doğru montajı ile bunların ayarlanmasına gerek yoktur. 100K'lık bir düzeltme direnci, alet okumalarının sınır değerini ayarlar ( S -metre) güç ölçüm modunda.

GPD-02'yi engelleyin.Bu, kurulumun en zor ve kritik kısmıdır. Tüm alıcı-vericinin kararlılığı, uygulamasının eksiksizliğine bağlıdır. GPA biriminin kurulumu, baskılı devre kartında bulunan elemanların performansının kontrol edilmesiyle başlar. Bunu yapmak için, X2 ve X3 konektörlerinin ilgili terminallerine besleme ve kontrol gerilimleri verilir (şemaya bakın). GSS ile bölücünün girişine 1 - 3V seviyesinde 10 ila 20 MHz frekanslı bir RF sinyali verilir, çıkışa bir frekans ölçer bağlanır (bu durumda gösterge olarak gereklidir) . Aralıkları sırasıyla 1,9'dan 28'e değiştirerek bölücünün çalışmasını kontrol edin. Frekans ölçer, dahil edilen aralığa bağlı olarak bölücü girişine uygulanan frekans değerini 2'ye bölünerek göstermelidir; 2; 1; 1; 4; 2; 2; 1; 1 (aralık değiştirme sırası 1,9; 3,5; 7; ... 28 olduğunda).

Alıcı-verici açıldığında ilk frekans aşımını azaltmak için, ana osilatör transistöründen geçen akımın 1,2 mA'dan fazla olmaması gerekir. Bunun için KP303 transistörlerini dikkatli seçmek gerekiyor.

- X1 konektörü - atlama teli 1-4'ü takın;

- geçiş anahtarı "ÖBELLEK" DF » «Kapalı» konumuna;

- aralık anahtarı “3,5” veya “21”dir ve kapasitans C1 değiştirilerek, GPA biriminin çıkışında frekans değeri = 12127 kHz ayarlanır;

- aralık anahtarı - "14" ve C2 kapasitansını değiştirerek çıkış frekans değerini = 5127 kHz olarak ayarlayın;

- değişken kapasitör sorunsuz bir şekilde minimum kapasitans konumuna aktarılır ve frekans ölçer okumaları gözlenir, frekans sorunsuz bir şekilde 5500 - 5530 kHz değerine değişmelidir. Frekansta bozulmalar veya sıçramalar varsa, değişken kapasitörde kısa devre olup olmadığını kontrol edin. Nihai frekans değeri 5500 - 5530 kHz'dir, bu da tüm aralıklardaki esnemenin doğru olduğu anlamına gelir;

- değişken bir kapasitör eklenir (maksimum kapasitans);

- aralık anahtarı - "7" ve C3 kapasitansını değiştirerek çıkış frekansı değerini = 15853 kHz olarak ayarlayın;

- aralık anahtarı - "18" ve C4 kapasitansını değiştirerek çıkış frekansı değerini = 9195 kHz olarak ayarlayın;

- aralık anahtarı - "28" ve C5 kapasitansını değiştirerek çıkış frekansı değerini = 19127 kHz olarak ayarlayın;

- aralık anahtarı - "3,5" veya "21" ve kapasitans C1 değiştirilerek, GPA biriminin çıkışında frekans değeri = 12127 kHz düzeltilir;

- “Detuning” çalışmasını kontrol edin, frekans 10 kHz içinde değişmelidir ve “Transmission” moduna geçerken orijinal değeri alın.

Ardından, 3,5 aralığında salgıyı ve frekans kaymasını kontrol ederler; 7; 14; 18; 28 (diğer aralıklarda, tüm değerler otomatik olarak ayarlanacaktır) ve gerekirse TKE kapasitörlerini seçerek düzeltin.

Amplifikatör. KT920 transistörlerin mevcut yüksek maliyetine bir amplifikatör kurmak, doğru kurulumun kontrol edilmesiyle başlar ve ardından transistörlerin düzgün bir şekilde kademeli olarak dahil edilmesi ve çalışma modlarının kontrol edilmesiyle başlar. Çıkış transistörlerinin özel seçimi gerekli değildir, ancak bunların aynı partiden olmaları arzu edilir. Kullanılabilir radyo elemanları ve devre şemasında belirtilen derecelendirmeleri kullanıldığında, amplifikatör hemen çalışmaya başlar ve yalnızca sakin akım ve frekans yanıtının düzeltilmesi gerekir. Doğru akım için PA kaskadlarının çalışma modları devre şemasında verilmiştir.

Kaynakça

1. Myasnikov N. Tek kartlı evrensel yol. Radyo 1990 No. 8, 9.

2.Kırmızı E. Yüksek frekans devresi için referans kılavuzu. Mir Yayınevi 1990

3. Pershin A. Kısa dalga alıcı-verici "Ural-84". - radyo amatörlerinin 31 ve 32 sergisinin en iyi tasarımları. - DOSAAF SSCB Yayınevi 1989

4. Pershin A. Kısa dalga alıcı-verici "Ural-D0.4". Radyo tasarımı.

5. Stepanov B. G., Lapovok Ya. S., Lyapin G. B. HF'de amatör radyo iletişimi. - "Radyo ve İletişim" yayınevinin rehberi 1991

6. Tarasov A. Bir kez daha "Ural-84M" hakkında. - Radyo amatör 1995 No.7

7.Borovsky V. Bir radyo amatörü için devre el kitabı. - Yayınevi "teknik" 1989

8. Bunin S. G., Yaylenko L. P. Kısa dalga radyo amatörünün el kitabı. - "Tekhnika" yayınevi 1984

9. Gladkov V. Telsiz "NDK - 97". Radyo 2000 No.8, 9.

10.Telsiz "Kontur - 116". Pasaport, TO.

İletişime geçilerek fiyat listesi alınabilir. [e-posta korumalı] ([e-posta korumalı]), 0832 69 - 62 - 57 numaralı telefondan veya şu adrese mektupla sipariş verin: 241022, Bryansk-22, P/O-101.

Kararlı düz aralık üreteci, blok diyagramı UW3DI tasarımlı alıcı-vericilere benzeyen alıcı-vericilerde kullanılabilir.

GPA parametreleri

Menzil, kHz 5485…6015
Frekans kayması (aralığın orta frekansında), kHz, en fazla: kendiliğinden ısınmanın ilk 15 dakikası için 1
sonraki 15 dakika için ….0.05*
bir sonraki ısınma saati için 0,02*
Harmonik katsayısı, %, en fazla 5
Ayarlama (kontrol voltajı -12'den -24 V'a değiştiğinde), kHz ±3
Çıkış yüksek frekans voltajı. 0.5'te
Yük direnci, kOhm, 5'ten az değil
GPA'nın şematik diyagramı, Şek.

Jeneratörün kendisi 1V2 alan etkili bir transistörde yapılır. Ortak bir yayıcı devresine göre bağlanmış bir 1V3 transistör üzerindeki tampon aşamasının düşük giriş direncine yüklenir. Jeneratörün tüm parçaları, 1СЗ ve 1С4 değişken kapasitörleri ve 1С4 ve direnç 1R6 hariç, 45 çapında ve 60 mm yüksekliğinde pirinç bir ekrana monte edilmiştir.

Elek duvarlarının kalınlığı 4 mm'dir. Kondansatörler 1C1, 1C10, 1C12, 1C13 - KLS, 1C2, 1C5-1C9, 1C11 - KTK-1. Gövde rengi 1C2, 1C5, 1C6, 1C9 - gri, 1C7, 1C11 - mavi, 1C8 - kırmızı. Kondansatör 1СЗ - R-108 radyo istasyonundan dörtlü bir bloğun heterodin bölümü. Orada ayrıca bir ayar kapasitörü 1C4 kuruludur.

Bobin L1, PEV-2 0.51 telli 18 mm çapında (R-253 alıcısının heterodin bölümünün çerçevesi kullanılmıştır) seramik pürüzsüz bir çerçeve üzerinde yapılır ve dönüşten dönüşe 25 dönüş içerir. Çerçeve üzerindeki tel BF-2 yapıştırıcı ile sabitlenir. Musluk, sarmadan önce bükülmüş ve lehimlenmiş bir tel ilmek şeklinde 7,5 turdan yapılmıştır. Sarıldıktan sonra bobin 120 °C sıcaklıkta iki saat kurutulur, ardından oda sıcaklığında bir gün kurutulur.

GPA'nın kurulması

1V3 transistörün toplayıcısındaki DC ve RF voltajını kontrol ederek başlayın. Varicap'ın güç kaynağı devresine -18 V ± %0,1'lik stabilize bir voltaj sağlanır. Doğrudan voltajı ölçerken, 1R6 direnci, en az 0,01 μF kapasiteli bir kapasitörle şöntlenir. Bir kapasitör 1C6 seçilerek ve 1C4 ayarlanarak, jeneratörün aralığı ayarlanır (ekran kapağı kapalıyken).

Ekran sıcaklığını bir termometre ile kontrol ederek, frekans kararlılığını sabit bir sıcaklıkta bir dijital frekans ölçerle (veya aşırı durumlarda, yüksek frekans kararlılığına sahip bir alıcıyla, örneğin, bir saat boyunca ısıtılmış R250-M2) ölçün. Bu işlem, GPA'da lehimlemeden en geç çeyrek saat sonra yapılmalıdır. 15 dakikalık frekans kayması 100 Hz'yi geçmemelidir. Aksi takdirde, kullanılan parçaların kalitesini kontrol etmek ve belki de 1V2 transistörün çalışma modunu yeniden seçmek gerekir.

Jeneratörün ekranını bir havya ile 40 ... 50 ° C sıcaklığa ısıtarak ve doğal olarak soğutarak (fan olmadan!), Frekans değişiminin döngüselliğini kontrol edin. "Isıtma - soğutma" döngüsünden sonra frekansın sabit değeri başlangıç ​​değerinden 200 ... 300 Hz'den fazla farklıysa, döngüsel olmayan bir sıcaklık katsayısına sahip bir parça bulmak ve değiştirmek gerekir. Termal olarak dengeleyici kapasitörler IC7 ve IC8 seçilerek, jeneratörün ısınma frekansı 50 ... 70 Hz / ° C'den fazla olmayacak şekilde elde edilir. Ardından, değişken kapasitörün aşırı konumlarında jeneratörün termal kararlılığını kontrol edin.

Termal kompanzasyon tamamlanmış sayılabilir,

Jeneratör, aralığın bir ucundan diğerine yeniden yapıldığında, frekansın ısıtmadan sapması işaret değiştirirse (örneğin, jeneratörün minimum frekansında ısıtmadan azalır ve maksimumda artar) . Açıklanan tekniğin zahmetli olmasına ve bariz karmaşıklığına rağmen, GPA'nın belirtilen gerekliliklere tam olarak uygun olarak oluşturulması arzu edilir. Sadece bu durumda cihazın uzun ve güvenilir bir şekilde çalışması garanti edilir.

Jeneratörün termal kararlılığını artırmak için GPA termostatı kullanıldı. Termostatın şematik diyagramı Şek.

ekrana takılan parçalarının yeri şek. 3. Germanyum transistörler 2V1, 2V2, L1 bobininin ekrana bağlandığı yere monte edilen sıcaklık sensörü olarak kullanıldı.

Kontrol transistörü 2V9, ekranın üst duvarına monte edilmiştir ve ısıtıcı Rn, önceden yapıştırılmış bir ekran sargısı şeklinde 220 V'luk bir voltaj için 40 W'lık bir havyanın ısıtma elemanından gelen nikrom telden yapılmıştır. mika. Termostatın geri kalan parçaları 100 x 40 mm baskılı devre kartı üzerine monte edilmiştir.

GPA kalkanı, textolite burçlar ve rondelalar kullanılarak yapının şasisinden termal olarak yalıtılmıştır ve topraklaması 1 ... Bir termostatın kurulması, bir direnç 2R2 seçerek çalışma sıcaklığını ayarlamaya gelir. Önerilen sıcaklık 40 ° C'dir. Termostat ısınma süresi 5 dakikadan azdır, sıcaklık sensörünün kurulu olduğu yerde sıcaklığı koruma doğruluğu, GG1D'yi ayarlarken ± 0,1 ° C'den daha kötü değildir. daha önce açıklanan yönteme göre, frekansın ısıtmadan ± 5…7 Hz'den fazla olmayan sapmasına karşılık gelir.

GPA ayarlama ölçeğinin yoğunluğu, ortalama frekansa göre simetriktir (ölçek, 5,5 ... 5,6 MHz ve 5,9 ... 6 MHz alanlarında gerilir). Ölçek için 150 mm çapında bir disk kullanıldığında, ölçek derecelendirmesinin doğruluğu 1 kHz'e ulaşabilir. UW3D1 alıcı-vericide (Yu. Kudryavtsev. Tüp-yarı iletken alıcı-verici. - Radyo, 1974, No. 4, s. 22) açıklanan GPA'yı kullanmak için, 5C23 kapasitör hariçtir, sağ (şemaya göre) 5C24 çıkışı GPA çıkışına ve tespit devrelerine bağlı - çıkışlı - 12 ... 24 V GPA.

Termostat, güç trafosu Tr1'in III ve IV sargılarından beslenir. Stabilizasyon modunda termostat tarafından tüketilen güç 1..2 W'ı geçmediğinden, trafo aşırı yüklenmez.